摘要：采用電阻釬焊進(jìn)行了1060鋁板與T2銅板的搭接試驗(yàn)，通過(guò)設(shè)計(jì)復(fù)合電極頭和選用阻抗較大的工藝墊片實(shí)現(xiàn)熱補(bǔ)償?shù)淖饔茫稍谳^低電流水平下實(shí)現(xiàn)銅鋁異種材料的焊接。設(shè)定不同的焊接工藝參數(shù)，利用實(shí)時(shí)傳感技術(shù)實(shí)時(shí)采集電阻釬焊動(dòng)態(tài)過(guò)程的溫度、電極電壓和電極電流信號(hào)，并以溫度為依據(jù)初步確定焊接工藝參數(shù)的范圍，然后通過(guò)計(jì)算和處理檢測(cè)信號(hào)得到動(dòng)態(tài)電阻曲線。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：焊接電流、焊接時(shí)間的變化導(dǎo)致提供的焊接能量不同，電阻釬焊過(guò)程中出現(xiàn)不同的動(dòng)態(tài)電阻變化，并形成不同的焊接接頭質(zhì)量特征，從而為焊接接頭質(zhì)量的非破壞性評(píng)估提供了可能。

　　關(guān)鍵詞：電阻釬焊;動(dòng)態(tài)電阻;波形分析

　　0 前言

　　電阻焊中的動(dòng)態(tài)電阻是指焊接區(qū)的電阻，能夠反映被焊材料在熱、力聯(lián)合作用下發(fā)生的內(nèi)部特征變化，為間接評(píng)價(jià)焊點(diǎn)質(zhì)量提供重要依據(jù)[1]。動(dòng)態(tài)電阻曲線能較為真實(shí)地反映電流電壓的變化，可利用焊接過(guò)程中焊接區(qū)動(dòng)態(tài)電阻的變化規(guī)律來(lái)跟蹤動(dòng)態(tài)電阻曲線 [2]。電阻釬焊與電阻點(diǎn)焊原理類似，通過(guò)采集焊接過(guò)程中的物理信號(hào)，能夠反映電阻釬焊的物理信號(hào)變化。

　　馬躍洲等人[3]研制出以單片機(jī)為核心的電阻焊數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，并采集了低碳鋼板搭接點(diǎn)焊試驗(yàn)中的電壓、電流等信號(hào)。實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析表明，接頭動(dòng)態(tài)電阻與熔核形態(tài)密切相關(guān)，可用于電阻點(diǎn)焊接頭質(zhì)量的在線監(jiān)控。劉勇等[4]利用自行改制的數(shù)控交流電阻焊機(jī)，采用ZnAl薄帶釬料，對(duì)鋁合金和紫銅進(jìn)行電阻釬焊工藝試驗(yàn)，在焊接電流為9 kA、熔融釬料溫度在450～520 ℃時(shí)，接頭抗剪切強(qiáng)度最佳，但電流過(guò)大對(duì)焊機(jī)的高負(fù)荷運(yùn)行存在安全隱患。張禹等人[5]采用電阻點(diǎn)焊對(duì)6061-T6鋁合金/H70黃銅異種材料熱補(bǔ)償電阻點(diǎn)焊工藝進(jìn)行研究，對(duì)比了兩種搭接形式下點(diǎn)焊接頭的力學(xué)性能差異，結(jié)果表明，采用熱補(bǔ)償電阻點(diǎn)焊的工藝方法可在較低焊接電流下實(shí)現(xiàn)鋁/黃銅異種材料的焊接。

　　文中擬通過(guò)采集焊接過(guò)程的電信號(hào)，經(jīng)過(guò)數(shù)據(jù)處理分析動(dòng)態(tài)電阻的變化，間接有效地監(jiān)控整個(gè)焊接過(guò)程，這對(duì)確定電阻釬焊焊接工藝參數(shù)、控制焊接接頭質(zhì)量具有指導(dǎo)意義。

　　1 試驗(yàn)方法及設(shè)備

　　試驗(yàn)用鋁質(zhì)母材為1060工業(yè)純鋁板，尺寸為60 mm×25 mm×8 mm，化學(xué)成分如表1所示;銅板母材為T(mén)2紫銅板，尺寸為60 mm×25 mm×2 mm，化學(xué)成分如表2所示。電阻釬焊試樣如圖1所示。

　　試驗(yàn)用釬料為鋅鋁(Zn98Al2)合金釬料，其熔點(diǎn)為420 ℃，具有良好的漫流性及耐腐蝕性，在合適的焊接工藝參數(shù)條件下易均勻地填滿接頭間隙。針對(duì)點(diǎn)狀電極頭在焊接過(guò)程中難以均勻傳遞溫度和熱量的問(wèn)題，選用KDWJ-17型電阻點(diǎn)焊機(jī)，在對(duì)多功能電阻焊機(jī)結(jié)構(gòu)進(jìn)行完善和改進(jìn)時(shí)，采用一種新型復(fù)合式電極頭，即在原有點(diǎn)狀電極頭的基礎(chǔ)上增加了平板狀鈦板結(jié)構(gòu)，尺寸45 mm×45 mm，如圖2所示。相比于點(diǎn)狀電極頭與工件表面的點(diǎn)狀接觸，平板狀的鈦板能增大與焊件的平整接觸面積，改善溫度和熱量在工件表面上的分布。

　　焊接過(guò)程信號(hào)實(shí)時(shí)檢測(cè)系統(tǒng)如圖3所示。采用實(shí)時(shí)傳感技術(shù)檢測(cè)焊接過(guò)程中流經(jīng)電阻點(diǎn)焊機(jī)次級(jí)回路的電極電壓與焊接電流信號(hào)，其中焊接電流通過(guò)Rogowsk線圈傳感。通過(guò)在Cu塊中心位置鉆孔插入K型熱電偶測(cè)得焊接過(guò)程中的溫度曲線，通過(guò)對(duì)所采集信號(hào)的計(jì)算分析得到電阻釬焊過(guò)程動(dòng)態(tài)電阻的變化。

　　2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

　　2.1 焊接過(guò)程溫度曲線

　　釬料發(fā)揮作用的溫度區(qū)間高于釬料熔點(diǎn)20～50 ℃。銅鋁金屬阻抗較低，為了達(dá)到界面釬料熔化的熔點(diǎn)，在較小電流參數(shù)下需選用阻抗較高的工藝墊片來(lái)產(chǎn)熱。由于銅鋁金屬熱導(dǎo)率不同，電阻釬焊過(guò)程中銅鋁母材和釬料接觸面上溫度不同，需要選用熱導(dǎo)率較大的焊接工藝墊片調(diào)整母材表面的溫度。

　　焊接過(guò)程溫升曲線提取如圖4所示，分別設(shè)定焊接電流為5.5 kA、6 kA、6.5 kA。在未加焊接工藝墊片的情況下(見(jiàn)圖4a)，當(dāng)焊接電流超過(guò)6.5 kA時(shí)，溫度超過(guò)600 ℃導(dǎo)致鋁母材出現(xiàn)熔蝕，釬焊實(shí)驗(yàn)不能正常完成。在鋁側(cè)加上301L工藝墊片的條件下(見(jiàn)圖4b)，溫度維持得更長(zhǎng)，即維持釬料有效溫度區(qū)間時(shí)間逐漸變長(zhǎng)，相當(dāng)于保溫過(guò)程中溫度在小范圍內(nèi)波動(dòng)可達(dá)到釬料發(fā)揮作用的溫度區(qū)間。

　　2.2 動(dòng)態(tài)電阻曲線

　　由于實(shí)驗(yàn)中使用的焊接電源為單相交流電源，電極電壓信號(hào)和焊接電流信號(hào)有明顯的交變特征。焊接電流與電極電壓波形如圖5所示。由于電極電壓和焊接電流具有周期性脈沖特征，且電極電壓和焊接電流信號(hào)同相位，截取焊接階段的數(shù)據(jù)用峰值法即用焊接電流峰值時(shí)刻的電極間電壓U除以焊接電流I，可以消除電路互感帶來(lái)的影響。焊接過(guò)程中電阻釬焊動(dòng)態(tài)電阻的變化如圖6所示，可表示為：

　　R(t)= U(t)/I(t)

　　由圖6可知，銅鋁電阻釬焊過(guò)程中的動(dòng)態(tài)電阻曲線呈單調(diào)遞減特征，可分為兩個(gè)階段：快速下降階段(Ⅰ)和緩慢下降階段(Ⅱ)。在焊接階段初期，焊接區(qū)溫度較低，工件—釬料—工件、工件—電極的有效接觸面積較小，接觸電阻大，此時(shí)焊接區(qū)母材、釬料金屬處于固相加熱狀態(tài)。隨著通電時(shí)間的增加，焊接區(qū)溫度提高，釬料軟化，接頭導(dǎo)電面積增大，因此動(dòng)態(tài)電阻迅速下降，這一階段即為快速下降階段(Ⅰ)，持續(xù)時(shí)間約為2 s。之后電阻曲線進(jìn)入緩慢下降階段(Ⅱ)，焊接區(qū)釬料金屬逐漸熔化，界面接觸電阻很小甚至已經(jīng)消失;另外，此階段溫度變化較緩，故因溫度引起的電阻率變化對(duì)動(dòng)態(tài)電阻影響不大，因此這一階段的動(dòng)態(tài)電阻緩慢下降。

　　2.3 焊接工藝參數(shù)對(duì)電阻釬焊過(guò)程的影響

　　預(yù)熱階段和緩冷階段電流參數(shù)固定，只有焊接階段的參數(shù)發(fā)生變化，忽略其他兩個(gè)階段通電造成的影響，集中分析焊接階段不同參數(shù)對(duì)動(dòng)態(tài)電阻的影響規(guī)律。

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