1.       引言
    在土木工程建設中，經常遇到軟弱地基。軟弱地基具有強度較低、壓縮性較高、易發生變形等特點，從而造成建筑物不均勻沉降、開裂、沉降量過大，超過規范要求，甚至造成建筑物失穩、破壞。
本文結合相關技術規范及施工經驗，針對因受水浸泡地基承載力下降，壓縮性提高的軟土地基上的既有建筑物，提出了高壓噴射注漿法的應用及其實例。
2.       工程概況
需加固的已建構筑物為兩個高位槽，位于河南焦作修武地區某公司區域內。
這兩個碳分高位槽南側為原有碳分槽，東側及北側緊鄰廠區道路。這兩個高位槽是分期設計、分期施工的，中心距12.5m。1#槽頂標高26.800m，上部為圓形鋼倉，直徑Φ7.5m，高19.16m，鋼倉下部為圓錐形漏斗，高5.84m。支承結構為鋼筋混凝土筒體結構，高7.64m。矩形筏板基礎（11mx12m），筏板厚度1.5m，基礎埋深8.1m。2#槽頂標高26.800m，上部為圓形鋼倉，直徑Φ8.2m，高7.085m，鋼倉下部為圓錐形漏斗，高2.215m。支承結構為鋼筋混凝土筒體結構，高19.715m，圓形筏板基礎（Φ10.6m），筏板厚度1.2m，基礎埋深8.1m。兩個高位槽均采用第3層卵石層作為持力層。
自投產以來，該區域工藝流程中存在跑、冒、滴、漏現象。1#槽由于實際操作等原因上部的鋼槽內15.930m以下料漿全部凝固結死，經工藝專業核實，此時的實際荷載為20443KN，比原設計荷載增加6290KN。2007年出現較明顯的不均勻沉降現象。
1#槽累計下降33.8mm～76.7mm。最大沉降差已達42.9mm，經計算，建筑整體傾斜0.008，2#槽累計下降59.7mm～75.6mm，建筑物整體傾斜0.0031，均已超出《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2002第5.3.4條）中建筑物的地基變形允許值0.003。
2.1現有地質情況
根據現場生產使用單位的實際是用情況及沉降情況，于2007年12月我們又對該區域的地質情況進行了詳勘，地質情況為：
1層素填土：土質不均，結構疏密不均。
2層黃土狀土： a¯_1-2=0.18Mpa^-1，屬中等壓縮性。接近飽和，可塑狀態。fak=150kpa
3層卵石：N¯_63.5=17.7擊，中密。fak=400kpa
4層黃土狀土：a¯_1-2=0.31Mpa^-1，屬中等壓縮性。飽和，軟塑狀態。fak=120kpa
4_-1層卵石：N¯_63.5=18.1擊，中密。fak=400kpa
5層卵石：N¯_63.5=26.3擊，局部輕微鈣質膠結，密實。fak=500kpa
6層黃土狀土：a¯_1-2=0.29Mpa^-1，屬中等壓縮性。飽和，軟塑狀態。fak=200kpa
6-1層卵石：N¯_63.5=39.5擊，局部輕微鈣質膠結，密實。fak=500kpa
7層粉質粘土：a¯_1-2=0.29Mpa^-1，屬中等壓縮性。飽和，軟塑狀態。fak=200kpa
2.2場地水、土腐蝕性評價
中、西部場地土對混凝土結構及鋼筋混凝土結構中的鋼筋均無腐蝕性。場地東南部土中SO₄^2-和Cl^-離子含量較高，雖對混凝土結構尚無腐蝕性，但對鋼筋混凝土結構中的鋼筋具中等腐蝕性。土中鉀、鈉離子含量介于1755—2586mg/l，pH值介于10.42—10.98之間，說明有大量堿液滲入地基。
2.3實際使用情況
這兩個高位槽均在使用中，施工時可以部分卸荷，但不能完全拆除。周邊施工場地狹小，南側緊挨碳分槽，東側、北側緊鄰廠區道路。
3.       基礎沉降原因分析
1）  勘察結果分析
4層、6層及7層天然含水率平均值分別為23.9%、25.6%、26.8%，飽和度平均值分別為87.5%、95.2%、96.9%。這些數據說明地基土明顯受水浸泡。
2）  地基強度驗算
3層卵石承載力特征值fak=400kpa，滿足上部荷載要求。4層黃土狀土承載力特征值fak=120kpa，屬軟弱下臥層，需要進行強度驗算：
     Faz=fak+η_dγ_m（d-1.5）              （GB50025-2004式5.6.5）
     取 η_d=1.10，γ_m=19.3kN/m3，d=9.5，計算結果fa=289.8kPa。
     4層頂面處附加壓力：
               （GB50007-2004式5.2.7-2）
取b=l=9.4m（將圓形基礎等效為矩形基礎），z=9.5-8.1=1.1m，Pk=300kpa,
Pc=γ_md=19.3×8.1=156.3kpa, θ=0°，計算結果，Pz=143.7kpa.